單作用式的輸（shū）油泵多為2缸（一（yī）個進、出油孔），機泵活塞往複運行1次泵1次油。多（duō）用在同110mm缸徑以下小功率柴（chái）油機配套使（shǐ）用的i號、a型等高壓噴油（yóu）泵上，在標定（dìng）轉（zhuǎn）速1 100 r/m in時其供油能力最（zuì）高可以達到100循環300 m l左右。
機泵（結構1）工作原（yuán）理（見1a）：挺柱體（tǐ）在偏（piān）心輪的驅動下推動頂杆使機泵活塞下行，後腔（qiāng）產生負壓，進油止回閥關閉，使（shǐ）前腔的燃油通過下油道打開的出油閥，流經上油道進入後腔（qiāng）。機泵活塞（sāi）在（zài）機泵彈（dàn）簧的（de）作用下複（fù）位，前腔產生負壓（yā），燃油通過開啟的進油止回閥進（jìn）入前腔；出油止回閥關閉，後腔容積減小，壓力升高，使燃（rán）油流向噴油泵。手（shǒu）壓泵工作（zuò）原理較簡單，類似打氣桶：手壓泵手（shǒu）柄上提，打開進油止回（huí）閥燃油進入（rù）前腔；手壓泵手柄下壓，進油（yóu）止回閥關閉，打開出油止回閥，使燃油流（liú）向噴（pēn）油泵。b為單作用式（shì）輸油泵的另一種形式（結構2），止回閥安裝在機泵活塞中，手壓泵同後腔接通，其原理同a相（xiàng）似，不再贅述。
大油量的雙作用輸油泵多為4缸（一對進、出油孔），在同（tóng）等條件（轉速、供油壓（yā）力等）下其供油量相當於單作用式輸油泵（bèng）的2倍，機泵活塞往複運（yùn）行1次泵2次油。多用在同120 mm缸徑以上大（dà）功率柴油機配套使用的p2000， p3000型等高壓噴油泵上，在標（biāo）定轉速1 100 r/m in時其供油能力最高可（kě）以達到100循環500 m l左右（yòu）。工（gōng）作原理見（jiàn）1c，挺柱體在偏心輪的驅動下推動頂杆使機泵活塞下行，後腔產生（shēng）負壓（yā），出油止回閥（fá）2關（guān）閉，燃油通（tōng）過打開的進油止回閥2進入後腔（qiāng）；同時，前（qián）腔容積小，壓力（lì）升高，進油止回閥1關閉，使燃（rán）油通過打開的出油止回閥（fá）1流向噴油泵。機（jī）泵活塞在機泵彈簧的作用下複（fù）位，前腔產生負壓，出油止回閥1關閉，燃油通過打開（kāi）的進油止（zhǐ）回閥1進入前腔；同時，後腔容積減小，壓（yā）力升（shēng）高，進油止回閥2關（guān）閉，使燃油通過打開的出油止回閥2流向噴油泵。手壓泵工作原理（lǐ）同單作用式（shì）輸油泵相同。
2單、雙作用式輸油泵的（de）優缺點
單作用式（shì）輸油泵運行1個循環泵油1次，當出油口被堵死時，機泵活塞依然在（zài）往複運行，此時燃油在泵體內前後循（xún）環，不會出（chū）現泵內壓力無限升高（gāo）的現象。如果雙作用式輸油泵出現出（chū）油口被堵死現象時就（jiù）相當危險，燃油將繼續流向（xiàng）出油口（kǒu），使泵體（tǐ）內的壓力不（bú）斷上升。如（rú）不及時排除（chú）堵塞，可能會（huì）使零部件發生損壞（huài），如手泵手柄被手泵軸頂（dǐng）穿或（huò）輸油泵總成發生破壞性損壞等。為防止此種現象的（de）發生，燃油的清潔，濾清器濾芯的及（jí）時更換等保證油路暢通的措施變得相當重要，同時提高泵體等零部件的加工精度和強度也（yě）是必要的。
3雙作用輸（shū）油泵的設計
2004年7月無錫威孚集團技（jì）術中心要求本公司開發一種大油量的輸油（yóu）泵，與其新研製的p型高壓噴油泵（代號4p106， 6p107）匹配，以滿足（zú）6df係列、wd615 /618係列發動機配試的需（xū）要。
對於油量需求（qiú）比（bǐ）較大的p型高壓噴油泵，特別是p2000， p3000型高壓（yā）噴（pēn）油泵，標定轉速所需油量（liàng）一般大於400 m l.普（pǔ）通單作用式的輸油泵在加大泵油行程（chéng），提高機泵彈簧剛度的情況下很難達到。即使達到（dào）此要求，也會使輸油泵總（zǒng）成的外（wài）形尺寸變大，與盡量減小柴油機外形體積，縮小裝配（pèi）空間的設計發展方（fāng）向相背離，可能會在同（tóng）高壓噴油泵或（huò）柴油機的安裝中產（chǎn）生（shēng）幹涉。因此，有必要開發一種大油量，外形緊湊的輸油泵。設計人員隨即提出2種設計方案：方案1：在原pw型輸油泵的基礎上作部分尺寸調整，將泵（bèng）油（yóu）行程由6 mm加大到12 mm，將機泵活塞（sāi）的直徑由22 mm加大到24 mm，同時提高機泵（bèng）彈簧剛度。
方案2：設計一種新型的（de）雙作用式輸油泵，將泵油行程（chéng）縮小到5 5 mm，機泵活塞直徑仍為22mm.
經（jīng）與（yǔ）無錫威孚集團技術中心商討，初步認為方案1油量雖滿（mǎn）足（zú）要求，但外形尺寸偏大，可能會在同柴油機安裝中產生幹（gàn）涉，不能使用；方案2外形（xíng）尺寸滿足柴油機（jī）安裝要求，具備試製的可（kě）行性。設計人員首先試（shì）製了5台（tái）新型輸油泵樣品（代號05s2022，，相（xiàng）關性能參數（shù）見），試驗發現， 05s2022輸油泵在標定（dìng）轉速1 100 r/m in時供油量不足（zú）。設計人員對原方案2重新進行調整，機泵彈簧剛度進一步提高，並建議無錫威孚（fú）集團將高壓噴油泵凸輪軸上的偏心輪改用雙偏（piān）心結構（活塞（sāi）行程5. 5mm 2），再（zài）調試樣泵（bèng），供油量完全滿足（zú）要求（qiú）。在此基礎上，設計人員又對10台樣（yàng）品進行了（le）產品（pǐn）冷拖1 000 h可靠性試驗。
1 05s2022輸油泵的相關性能參數輸油（yóu）壓力/m pa凸（tū）輪轉速/（ r！m in - 1）100循環（huán）供油量（liàng）/m l 0. 15 120 790 0. 15 750 640 0. 15 1100 410
4產品改進設計與試驗
05s2022雙作（zuò）用式輸油泵在產品冷拖可靠性試驗300 h過程中出現（xiàn）了（le）泵體的法蘭麵開裂，出油端止回閥磨（mó）損，機泵活（huó）塞磨損嚴重（有一台被頂（dǐng）杆頂穿）等不（bú）良（liáng）現象。針對（duì）此（cǐ）類現（xiàn）象，設計人員采取了以下整改措（cuò）施。
a.提高泵體材料牌號。
b.機泵活（huó）塞以機加工件（a）代替衝壓件（b），改善其外圓粗糙度、圓度，提高其表麵（miàn）硬度，保證其可靠性。
c.對（duì）止回閥的材料提出耐磨性要求（qiú）。將原輸油泵使用（yòng）的三角形導向（xiàng）外圓件（a，試驗中出現磨損，強度、耐磨性不能滿足要（yào）求），改為圓柱形導（dǎo）向外圓件（b）；對原（yuán）材料提出（chū）定點采購，提高外圓（yuán）的粗糙度、端麵平麵度等技術要求（qiú），保證其耐磨性。
d.對機泵彈（dàn）簧提出（chū）剛度要求（qiú）。將原輸油泵使用的（de）圈數為10. 5圈，有效圈數為8. 5圈，直徑為2. 3mm的彈簧（huáng）（a），改為圈數為（wéi）9. 5圈，有效圈數為7. 5圈（quān），直徑為2. 5 mm的彈簧（見圖5b），保（bǎo）證了彈簧的預緊力，提高了彈簧的剛度。
重新對改進後的產（chǎn）品總成做可靠性試驗，試驗運行500 h過程中泵體各部位沒有出現裂紋，活塞磨損在要求之內，但出油端止回閥（fá）仍然有劇烈磨損出現。相關技術人員對此進行分析，最終認為是出油管接（jiē）頭中孔同止回閥外圓之（zhī）間（jiān）的配合間隙過大所（suǒ）至，於是將配合間隙由原來（lái）的0. 150 0. 300 mm改為0. 050 0. 015 mm.在此期間，杭州汽（qì）車發動機（jī）廠（chǎng）提出濾油杯結構（gòu）不可（kě）靠，故對此結構進行了重新設計，代號定為05s2023，結（jié）構見6，並立即組織試製了10台（tái）05s2023輸油泵樣品。試驗結果表明，產品供油（yóu）性能等指標明顯好於05s2022輸（shū）油泵，濾（lǜ）油杯結構可靠性也得到提高，並再次送樣無錫威孚集團做產品冷拖可靠（kào）性試驗。
改進後的雙作用式05s2023輸油泵在產品冷拖可（kě）靠性試驗（yàn）1 000 h過程中沒（méi）有（yǒu）出現任何故（gù）障，各零部件（jiàn）磨損正常，各項（xiàng）性能指標仍滿足要（yào）求。
5結論
雙作用式輸油泵具有結構緊湊、外形小（xiǎo）、工作強度較高、供（gòng）油能力較強等優點，可以滿足設計日（rì）益緊湊的發動機要求。同時，雙作用式輸油泵對其（qí）裝配部件總體要（yào）求必須（xū）提高，包括其材料、加工精度、連接強度和配（pèi）合間隙（xì）等（děng）方麵（miàn），以滿（mǎn）足其可靠（kào）性、平均故障時間等相關產品技（jì）術要求（qiú）。最後，對於（yú）雙作用式輸油泵對油（yóu）路暢（chàng）通的要（yào）求也必須引起注意，因高壓油泵靠近柴油機（jī）的排氣管，溫度較高，因此應防止輸油泵發生斷裂、破損漏油等問題造成發生（shēng）火災等重大經濟（jì）事故。

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